Efeito de aditivos no comportamento reológico do rejeito da bauxita

Effect of additives in the rheologic behavior of the bauxite tailing

Resumos

Na mineração da bauxita no município de Paragominas-PA, são descartados no processo de beneficiamento rejeitos com teor de sólido de 33,5% e granulometria muito fina com D₅₀ abaixo de 5 µm. Esses fatores contribuem para que esta suspensão formada basicamente por silico-aluminatos, com elevada concentração de argila caulinitica, apresente aumento na viscosidade e na tensão inicial de escoamento, fatores importantes durante o processo de bombeamento. Foi realizada análise granulométrica e determinadas as composições químicas e mineralógicas do material. Avaliou-se a utilização dos aditivos hexametafosfato de sódio e poliacrilamida 25% aniônica visando à diminuição da viscosidade. Os resultados mostram diminuição da viscosidade com a adição de 23,8 g/ton para a poliacrilamida e 101,75 g/ton para o hexametafosfato de sódio. A granulometria da polpa de bauxita descartada e o pH influenciam no comportamento dos aditivos reológicos.

aditivos; rejeitos de bauxita; reologia

In the bauxite mining in Parogominas, PA, Brazil, tailings are discarded in the processing with 33.5% of solids content and small particle size with D50 below 5 µm. These factors contribute to this suspension basically formed by silicoaluminates, with high concentrations of kaolinite clay, increase the viscosity and the yield stress, these factors are important during the pumping. It was performed granulometric analysis and determined the chemical and mineralogical composition of the material. It was studied the use of the sodium hexametaphosphate and polyacrylamide 25% anionic to decrease the viscosity. The result show that the viscosity decrease with use of 23.8 g/ton for the polyacrylamide and 101.75 g/ton for the sodium hexametaphosphate. The particle size and the pH have influence in the behavior of the additives.

additives; bauxite tailings; rheology

INTRODUÇÃO

Nas atividades de mineração de bauxita no município de Paragominas - Brasil, o beneficiamento é feito por meio da britagem e lavagem da bauxita bruta, a fim de remover argila e areia fina. A retirada dessa fração, que é considerada resíduo de lavagem,é descartada como rejeito com baixa porcentagem de sólidos em barragens. Atualmente a produção de bauxita e de 9,9 milhões de toneladas anuais e o descarte de resíduo da lavagem na mina representa cerca de 25% do material lavrado⁽¹⁾, ⁽²⁾.

A superfície de partículas sólidas minerais caracteriza-se pela existência de cargas positivas e negativas. Quanto mais finas as partículas, maior será sua área superficial com consequente aumento nas cargas elétricas. Dependendo do pH, o meio apresentará uma densidade superficial de cargas positivas ou negativas. Quanto maior a densidade de cargas superficiais, maior será a espessura da dupla camada elétrica, assim como a energia de repulsão resultante entre as partículas ocasionando a dispersão da suspensão. A esse mecanismo dá-se o nome de repulsão eletrostática⁽³⁾, ⁽⁴⁾, ⁽⁵⁾.

A utilização de moléculas poliméricas para auxiliar na estabilização de suspensões caracteriza a estabilização estérica. E o mecanismo combinado da estabilização eletrostática e estérica é denominado estabilização eletroestérica.

O grau de dissociação com consequente adsorção dos polieletrólitos é dependente das interações eletrostáticas entre eles e a superfície das partículas. Sendo assim, a química da superfície de uma fase sólida e as propriedades da solução dos polieletrólitos são parâmetros importantes controlados pelo pH e pela força iônica, sendo que a cadeia assume conformação estendida quando o grau de dissociação é elevado, e adquirem conformação enovelada quando o grau de dissociação é baixo⁽⁶⁾, ⁽⁷⁾.

A capacidade dos aditivos em modificar as propriedades reológicas representa uma oportunidade para melhorar o funcionamento e desempenho dos processos minerais, bem como melhorar o transporte, reduzindo os gastos com energia e evitando possíveis paradas durante o bombeamento.

Neste trabalho foi estudada a viabilidade de utilização do hexametafosfato de sódio e poliacrilamida aniônica (Figs. 1a e 1b) como dispersantes do rejeito da lavagem da bauxita, contribuindo para a melhora no processo de bombeamento na mina de bauxita Paragominas no estado do Pará, Brasil.

Figura 1/ Figure 1
a) Estrutura cíclica do NaHMP (hexametafosfato de sódio)⁽⁸⁾; b) Estrutura molecular da poliacrilamida aniônica⁽⁹⁾. a) Ciclic structure of the NaHMP (sodium hexametaphosphate)⁽⁸⁾; b) Molecular structure of the anionic polyacrylamide⁽⁹⁾.

MATERIAIS E MÉTODOS

A amostra de rejeito de bauxita é oriunda da usina de beneficiamento da mina de bauxita de Paragominas PA, com teor de sólido de 33,5% em massa e pH 6,5.

A análise granulométrica foi realizada por peneiramento a úmido em um conjunto suspenso de malhas da escala Tyler e para as frações finas utilizou-se técnica da difração a laser em dois modelos Mastersizer2000, Malvern Instr.

A determinação da composição química foi feita por espectrometria de fluorescência de raios X, em espectrômetro WDS sequencial, Axios Minerals. As aquisições e tratamento dos dados foram feitos no software Super QManager. Para a determinação do conteúdo de Al₂O₃ aproveitável e de SiO₂ reativa utilizou-se a metodologia adotada em⁽¹⁰⁾.

A análise de difração de raios X (DRX) foi feita no difratômetro X´Pert Pro MPD (PW 3040/60). O resultado foi interpretado no programa X'PertHighScore.

Utilizou-se o viscosímetro Haake VT 550 com sensor tipo cilindros coaxiais SV1 para ensaios de viscosidade. A programação foi taxa de cisalhamento de 100 s^-1 em 20 s.

Amostras de rejeito com teor de sólido de 33,5% em base seca foram submetidas às análises de viscosidades em diferentes condições. Para avaliar o efeito do pH na formação de cargas e no comportamento dos aditivos, determinou-se a viscosidade em amostras em diferentes pH. O aditivo hexametafosfato de sódio (ARCsul) foi utilizado em amostras com pH 6,5 oriundas da mina. Utilizou-se ainda a poliacrilamida 25% aniônica (Ashland), floculante na faixa de pH 6-10). A poliacrilamida 25% aniônica foi usada em rejeito com pH 6,5 e em amostras previamente ajustadas para pH 8,5, com o objetivo de avaliar a influência do pH no desempenho do aditivo. As variações de pH durante as sucessivas adições foram mínimas (menor que 0,1%); portanto, não foram consideradas neste trabalho. Foi avaliado a influência da granulometria na ação do aditivo; para tanto foram realizados ensaios em amostras passante na malha de 400# Tyler, correspondendo a granulometria inferior a 38 µm.

RESULTADOS E DISCUSSÃO

As Tabelas I e II apresentam a composição química do rejeito da bauxita, identificando os elementos em maiores e menores concentrações e os elementos traços, respectivamente. Observa-se pela Tabela I que o rejeito ainda apresenta uma quantidade considerável de alumina aproveitável em comparação com a bauxita, pois a bauxita de Paragominas possui teor médio de 50% de alumina aproveitável⁽²⁾ e o rejeito contém 21,28% que é desperdiçada durante o processo de lavagem da bauxita.

Tabela I/ Table I
Caracterização química em óxidos do rejeito. Chemical characterization of the oxides of the tailing.

Composição	% em massa
Al2O3total	42,54
Al2O3aproveitável	21,28
SiO2total	22,00
SiO2reativa	20,03
TiO2	1,75
Fe2O3	13,55
P2O5	<0,1
Perda ao Fogo	19,99
Outros	0,12

Tabela II/ Table II
Caracterização química em ppm (análise de traços). Chemical characterization in ppm (small composition).

Compostos	Valor (ppm)
Zr	399
Mn	166
Cr	177
Ba	93
Pb	81
Sr	81
Ga	65
Co	52
Nb	64
Y	17
Ni	12
Zn	16
Cu	<10

A análise de difração de raios X (Fig. 2) identificou as seguintes composições minerais: gibsita, hematita, quartzo e argilominerais como a caulinita. Gibsita, óxidos de ferro e caulinita são os principais coloides responsáveis pelas propriedades de superfície e apresentam uma dupla camada completamente reversível⁽¹¹⁾.

Figura 2/ Figure 2
Difratograma de raios X da amostra. X-ray diffraction pattern of the sample.

A Fig. 3 apresenta o resultado da análise granulométrica do rejeito da bauxita. O rejeito pode ser classificado como uma suspensão formada por partículas ultrafinas⁽¹²⁾, pois a distribuição granulométrica indicou que cerca de 90% das partículas possuem tamanhos menores que 0,02 mm, 50% encontram-se abaixo de 0,005 mm e 22,3% estão abaixo de 0,002 mm.

Figura 3/ Figure 3
Curvas de distribuição granulométrica do rejeito da bauxita. Particle size distribution curves of tailings of the bauxite.

A variação de pH exerce forte influência na viscosidade, pois ela tende a diminuir em pH ácido e pH alcalino. A variação de pH ocasiona o surgimento de cargas elétricas na superfície das partículas. Com isso ocorre repulsão eletrostática como resultado da formação de dupla camada elétrica em torno das partículas⁽¹³⁾. Esse efeito foi observado na Fig. 4, pois o surgimento das cargas elétricas com sua interação repulsiva ocasionou redução da viscosidade em pH ácidos e alcalinos.

Figura 4/ Figure 4
Viscosidade aparente em função do pH. Teor de sólidos 33,5%; taxa - 100 s^-1/tempo - 20 s. Apparent viscosity as a function of pH 33.5% of solids content; rate - 100 s^-1/time - 20 s.

A Fig. 5 mostra a defloculação da amostra diante do mecanismo de repulsão eletroestérica, ocasionado pela dupla camada elétrica e pela ação da poliacrilamida 25% aniônica. As amostras foram analisadas em pH 6,5 e em pH previamente ajustado para 8,5. A presença de minerais na amostra que apresentam cargas variáveis dependentes de pH como a caulinita, hematita e gibsita dificulta a avaliação do mecanismo de atuação da poliacrilamida. Esses minerais apresentam uma dupla camada elétrica completamente reversível e a carga líquida e determinada pelo íon que é adsorvido em excesso⁽¹¹⁾, ⁽¹⁴⁾, ⁽¹⁵⁾. As defloculações (Fig. 5) observadas para os pHs 6,5 e 8,5 podem ter ocorrido devido a uma menor dissociação da poliacrilamida. Os principais fatores a determinar o grau de dissociação de moléculas poliméricas são o pH e a concentração de íons na solução, ou força iônica. Em pHs acima de 8,5 o grau de dissociação dos sítios RCOOH é alto. À medida que o pH se torna mais ácido o grau de dissociação diminui. Se o grau de dissociação é baixo as cadeias adquirem uma conformação enovelada⁽⁷⁾, com isso há a dificuldade de ligação a diferentes partículas e, consequentemente, a solução deflocula. O ponto ótimo de dispersão foi encontrado para a adição de 23,8 g/ton com redução da viscosidade aparente inicial em 15,61 e 13,70% para os pHs 6,5 e 8,5 respectivamente.

Figura 5/ Figure 5
Viscosidade aparente em função da adição de poliacrilamida em pH 6,5 e 8,5 (composição global); teor de sólidos 33,5%; taxa - 100 s^-1/tempo - 20 s. Apparent viscosity as a function of the addition of polyacrylamide in pH 6.5 and 8.5 (global composition); rate - 100 s^-1/time - 20 s.

O mecanismo de repulsão eletroestérica atuou de forma mais eficiente ao ser adicionado no rejeito abaixo da malha 400# Tyler, com redução em 30,14% na viscosidade aparente. Observa-se pela Fig. 6 que o ponto ótimo de dispersão encontra-se a 15,9 g/ton, resultado inferior ao obtido na amostra com composição global (Fig. 5). Inicialmente a viscosidade diminui devido à combinação da repulsão eletrostática ocasionado pela dupla camada elétrica originada da maior interação das cargas de superfície das partículas finas e da repulsão estérica causada pela ação do aditivo que interage com as partículas finas que estavam inicialmente emaranhadas, aglomeradas, com orientação ao acaso. Pequenas quantidades de aditivo ao entrar em contato com essas partículas finas, estando sob a ação da taxa de cisalhamento, promove inicialmente a aglomeração de algumas partículas e liberação do líquido que estava retido no interior, com isso a viscosidade diminui. O uso do aditivo em quantidades superiores a 15,9 g/ton liga mais partículas finas em conjunto através de laços e caudas estendidos na solução, aglomerando e floculando a suspensão. Posteriormente, com a adição de excesso de polímero as partículas são restabilizadas por superfície de saturação causando a diminuição da viscosidade.

Figura 6/ Figure 6
Curva de defloculação com poliacrilamida em pH 6,5 (passante em 400# Tyler); teor de sólidos 33,5%; taxa-100 s^-1/tempo-20 s. Defloculation curve with polyacrylamide in pH 6.5 (Passing in 400# Tyler); rate - 100 s^-1/time - 20 s.

A adição de diferentes concentrações de hexametafosfato de sódio (Fig. 7) apresentou ponto mínimo com a adição de 101,75 g/ton, com redução na viscosidade em 8,9%.

Figura 7/ Figure 7
Curva de defloculação com hexametafosfato de sódio em pH 6,5 (composição global); teor de sólidos 33,5%; taxa-100 s^-1/tempo-20 s. Defloculation curve with sodium hexametaphosphate in pH 6.5 (global composition); rate - 100 s^-1/time - 20 s.

Avaliar o comportamento do hexametafosfato de sódio em rejeito de bauxita é difícil devido o mesmo possuir composição química variada. Caulinita, óxidos de ferro e alumínio influenciam nas propriedades de superfície⁽¹¹⁾ e podem interferir no mecanismo de atuação do hexametafosfato de sódio. Uma das formas de atuação, para o caso da argila, se dá devido os ânions do hexametafosfato de sódio interagir com os átomos expostos de alumínio, surgindo um complexo aniônico⁽¹⁶⁾. O aumento de carga superficial negativa aumenta a força de repulsão entre as partículas. O outro mecanismo seria a substituição dos cátions floculantes que podem estar dissolvidos por cátions Na⁺, aumentando assim a espessura da dupla camada elétrica e causando a dispersão⁽¹⁶⁾.

A redução da granulometria (Fig. 8) ao invés de causar consumo mais alto de defloculante devido à tendência natural a aglomeração das partículas coloidais, apresentou efeito contrário, pois reduziu em 13,88% a viscosidade aparente e o ponto mínimo de defloculação obtido foi para a adição de 60,43 g/ton, resultado inferior ao encontrado para o rejeito normal (Fig. 7). Isso pode ter ocorrido devido à maior concentração de finos aumentar a área superficial das partículas com consequente aumento nas cargas elétricas, com isso a repulsão eletrostática e a interação partícula-aditivo são maiores. Entretanto a menor granulometria ocasionou aumento na viscosidade aparente inicial, consequentemente, o valor obtido no ponto mínimo da amostra passante a 400# Tyler não foi inferior ao encontrado para a amostra com composição global, tornando o processo desnecessário.

Figure 8/ Figure 8
Curva de defloculação com hexametafosfato de sódio em pH 6,5 (passante em 400# Tyler); teor de sólidos 33,5%; taxa-100 s^-1/tempo-20 s. Defloculation curve with sodium hexametaphosphate in pH 6.5 (passing in 400# Tyler); rate - 100 s^-1/time - 20 s.

CONCLUSÃO

Apesar de a poliacrilamida ser indicada para uso como floculante na faixa de pH 6-10 e também, de acordo com a literatura, ser utilizada para esse fim em algumas suspensões minerais, teve comportamento como defloculante na amostra estudada. Observou-se que o comportamento de polímeros aniônicos como floculante ou dispersantes depende da composição química e do controle de pH, pois eles interferem na formação de cargas de superfície, que influenciam o comportamento do aditivo. O melhor resultado de dispersão para a poliacrilamida foi encontrado para pH 8,5, pois o efeito da estabilização eletroestérica foi mais efetivo nesse pH. O hexametafosfato de sódio apresentou comportamento defloculante. Entretanto, o melhor resultado encontrado de dispersão foi para a utilização da poliacrilamida 25% aniônica. A redução da granulometria potencializou somente a ação da poliacrilamida 25% aniônica.

AGRADECIMENTOS

Às empresas Vale e Hydro pelo amostra cedida e ao CNPq pelo apoio financeiro.

• ¹
  J. J. Varela, Anais Enc. Nac. Tratamento de Minérios e Metalurgia Extrativa, Porto Alegre, RS 1 (2009) 225.
• ²
  L. F. Quaresma, Rel. Tec. 22, Ministério de Minas e Energia, Brasil (2009).
• ³
  A. P. Chaves, Teoria e Prática de Tratamento de Minérios, 2a Ed., Signus Ed., S Paulo, SP (2002) 35.
• ⁴
  F. S. Ortega, V. C. Pandolfelli, J. A. Rodrigues, P. A. Sepulveda, Ceram. Ind. 2 (1997) 34.
• ⁵
  F. R. C. Chang, G. Sposito, J. Colloid Interface Sci. 178 (1996) 555.
• ⁶
  A. Kauppi, K. M. Andersson, L. Bergström, Cem. Concr. Res. 35 (2005) 133.
• ⁷
  F. S. Ortega, V. C. Pandolfelli, J. A. Rodrigues, D. P. F. de Souza, Cerâmica 43, 281-282 (1997) 113.
• ⁸
  D. E. Abd-El-Khalek, B. A. Abd-El-Nabey, Desalin. 311 (2013) 227.
• ⁹
  V. Steven Green, D. E. Stott, Anais 10th Int. Soil Conservation Org. Meet. EUA (1999) 384.
• ¹⁰
  M. J. Hollitt, A. J. Crisp, W. S. Staker, G. M. Roe, D. P. Rodda, US Patent N. 6 (2001) 309.
• ¹¹
  B. V. Raij, Bragantia, Rev. Cient. Inst. Agronômico Est. S. Paulo 32 (1973) 587.
• ¹²
  C. Oliveira, J. Rubio, Série Tecnologia Ambiental 60 (2011) 69p.
• ¹³
  J. Cesarano, I. A. Aksay, J. Am. Ceram Soc . 71 (1988) 250.
• ¹⁴
  M. P. F. Fontes, O. A. de Camargo, G. Sposito, Sci. Agricola 58, 3 (2001).
• ¹⁵
  J. Mauri, H. A. Ruiz, R. B. A. Fernandes, J. C. Ker, L. R. M. Rezende, Rev. Bras. Ciência do Solo 35, 4 (2011) 1277.
• ¹⁶
  F. Andreola, E. Castellini, T. Manfredini, M. Romagnoli, J. Eur. Ceram. Soc. 24 (2004) 2113.

Datas de Publicação

• Publicação nesta coleção
  Jan-Mar 2015

Histórico

• Recebido
  10 Out 2013
• Revisado
  02 Out 2014
• Aceito
  31 Out 2014